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有沒有人知道汽輪機焓降的計算方法?

有沒有人知道根據(jù)監(jiān)控數(shù)據(jù)怎么計算焓降?: 問提問者：網(wǎng)友 | 2017-01-25

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300MW機組汽動給水泵組參數(shù)變化對主機經(jīng)濟性的影響翟培強(華陽發(fā)電有限責(zé)任公司，河南三門峽 472143)摘要:國產(chǎn)300MW火力發(fā)電機組大都采用小汽輪機驅(qū)動給水泵。小汽輪機與給水泵(汽動給水泵組)的參數(shù)變化對主機經(jīng)濟運行有著較明顯的影響。本文通過對一臺國產(chǎn)300MW機組的分析，定量地給出二者之間的變化關(guān)系。關(guān)鍵詞:汽動給水泵組;主機;經(jīng)濟性0 前言火力發(fā)電廠中，給水泵是構(gòu)成機組熱力循環(huán)所不可缺少的設(shè)備之一。因此，作為機組運行中的重要輔機，其運行狀況對整個機組的經(jīng)濟性有著較明顯的影響。然而日常人們對機組進行經(jīng)濟運行狀況分析和評估時，卻往往容易忽視這一要素。國產(chǎn)300MW火力發(fā)電機組給水泵的驅(qū)動方式一般分兩種:小汽輪機驅(qū)動和電動機驅(qū)動。但在生產(chǎn)實際中，卻大都采用小汽輪機驅(qū)動給水泵運行，很少使用電機驅(qū)動。下面以一臺國產(chǎn)300MW汽輪機組汽動給水泵運行參數(shù)變化對經(jīng)濟性影響為例來進行分析。1 概況國產(chǎn)300MW機組為亞臨界一次中間再熱兩缸兩排汽凝汽式機組，高中壓合缸，低壓缸對稱布置。高壓缸布置有一、二段抽汽，分別對應(yīng)于#8、#7加熱器;中壓缸布置有三、四段抽汽，分別對應(yīng)于#6、#5加熱器;低壓缸布置有五、六、七、八段抽汽，分別對應(yīng)于#4、#3、#2、#1加熱器。其中#8、#7、#6加熱器為高壓加熱器，#5加熱器為除氧器，#1--#4加熱器為低壓加熱器。機組配置兩臺50%的汽動給水泵，驅(qū)動給水泵的汽輪機可由高壓和低壓兩種汽源單獨或同時供汽，主機正常運行時驅(qū)動給水泵的汽輪機低壓汽源取自四段抽汽，也可使用高輔汽源。高壓汽源為來自鍋爐的新蒸汽。機組正常運行時，高壓汽源幾乎不用。因此，下面以低壓汽源為例進行分析。2 給水泵汽輪機對主機經(jīng)濟性的影響 1、機組的主汽流量935t/h;四段抽汽的焓值3135.1kJ/kg;機組凝汽器處排汽焓值2355.7 kJ/kg.給水泵汽輪機的耗汽量33.984 t/h。 2、新蒸汽的等效焓降下降值(運用等效焓降法計算[1]) ΔH=αf (h5-hn) (1) 將以上有關(guān)數(shù)值代入可得: ΔH=(33.984/935)× (3135.1-2355.7)=28.3285 kJ/kg. 3、裝置經(jīng)濟性的降低值: δηi=ΔH/(H-ΔH)×100% (2) 將以上有關(guān)數(shù)值代入可得: δηi=28.3285/(1184.3-28.3285)×100%=2.45% 4、機組煤耗的變化值(取機組的煤耗值為345g/kwh) ΔBb=Bbδηi (3) 將以上有關(guān)數(shù)值代入可得: ΔBb =345×2.45%=8.5g/kW·h 3 給水泵組運行參數(shù)變化對主機經(jīng)濟性的影響驅(qū)動給水泵汽輪機的參數(shù):進汽壓力0.786MPa，進汽溫度338.9℃，背壓6.57kPa。 3.1驅(qū)動給水泵汽輪機主汽壓力變化對主機經(jīng)濟性的影響由給水泵汽輪機說明書[2]可知:當(dāng)驅(qū)動給水泵汽輪機主汽壓力變化0.1 MPa時，其汽耗率將變化1個百分點。 3.1.1 新蒸汽的等效焓降下降值將以上有關(guān)數(shù)值代入式(1)可得: ΔH=(0.01×33.984/935)× (3135.1-2355.7)=0.283285 kJ/kg. 3.1.2 裝置經(jīng)濟性的降低值將以上有關(guān)數(shù)值代入式(2)可得: δηi=0.283285/(1184.3-28.3285)×100%=0.0245% 3.1.3機組煤耗的變化值(取機組的煤耗值為345g/kWh) 將以上有關(guān)數(shù)值代入式(3)可得: ΔBb =345×0.0245%=0.085g/kW·h 也就是說:當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機主汽壓力與設(shè)計值相比下降0.1MPa時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.085 g/kW·h。 3.2驅(qū)動給水泵汽輪機排汽壓力變化對主機經(jīng)濟性的影響由給水泵汽輪機說明書可知:當(dāng)驅(qū)動給水泵汽輪機主汽溫度變化10℃時，其汽耗率將變化1.5個百分點。同理，由3.1的計算方法可得:當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機主汽溫度與設(shè)計值相比下降10℃時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.13 g/kW·h。3.3驅(qū)動給水泵汽輪機主汽溫度變化對主機經(jīng)濟性的影響由給水泵汽輪機說明書可知:當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機排汽背壓變化1 kPa時，其汽耗率將變化2.7個百分點。同理，由3.1的計算方法可得:當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機排汽背壓與設(shè)計值相比升高1 kPa時時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.23 g/kW·h。3.4驅(qū)動給水泵汽輪機內(nèi)效率變化對主機經(jīng)濟性的影響我們知道，在其它相關(guān)參數(shù)保持不變時，汽輪機內(nèi)效率的變化與汽耗的變化成反比。因此，當(dāng)驅(qū)動給水泵汽輪機內(nèi)效率下降1個百分點時，其汽耗率將上升大約1個百分點。同理，由3.1的計算方法可得:當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機內(nèi)效率與設(shè)計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.085 g/kW·h。3.5給水泵效率變化對主機經(jīng)濟性的影響驅(qū)動給水泵所消耗功率計算公式: Nb=[Dgs×(P2- P1) ×υP×1000]/(ηB ×ηqjx)上式中:Dgs為通過給水泵的水量; P1、、P2為給水泵的進出口壓力; υP為給水在泵內(nèi)的平均比容; ηB為給水泵效率; ηqjx為驅(qū)動給水泵汽輪機的機械效率。由上式可推算出:當(dāng)給水泵效率偏離設(shè)計值1個百分點，驅(qū)動給水泵所消耗的功率約變化1.2個百分點。因此，由3.1的計算方法可得:當(dāng)給水泵效率與設(shè)計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.1 g/kW·h。4 結(jié)論與建議4.1當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機主汽壓力與設(shè)計值相比下降0.1MPa時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.085 g/kW·h。正常運行中要注意驅(qū)動給水泵汽輪機進汽管道上的主汽閥與調(diào)閥的節(jié)流損失，尤其是調(diào)節(jié)閥重疊度引起的節(jié)流損失。4.2當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機主汽溫度與設(shè)計值相比下降10℃時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.13 g/kW·h。正常運行中要注意其管道與閥門的保溫狀況，經(jīng)常對其進行測溫，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。4.3當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機排汽背壓與設(shè)計值相比升高1 kPa時時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.23 g/kW·h。正常運行中要注意驅(qū)動給水泵汽輪機排汽蝶閥的前后壓差，以免因閥門未全開而造成不必要的節(jié)流損失。4.4當(dāng)驅(qū)動給水泵的汽輪機內(nèi)效率與設(shè)計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.085 g/kW·h。對于驅(qū)動給水泵汽輪機由于葉片被異物損傷，或因葉片結(jié)垢，汽封間隙偏大而導(dǎo)致其內(nèi)效率下降是較普遍的，因此在日常工作中應(yīng)予重視。4.5當(dāng)給水泵效率與設(shè)計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應(yīng)地升高0.1 g/kW·h。日常工作中要特別注意給水泵的檢修與維護，保證其較高的運行效率。另外，給水泵在運行中，若其出口門沒有全開造成節(jié)流，最小流量閥不嚴(yán)導(dǎo)致通過給水泵的流量不必要的增加，未按要求進行主機的滑壓運行而使給水泵的壓力偏高均會導(dǎo)致主機的經(jīng)濟性下降。這些問題在日常工作也不容忽視。參考文獻: [1] 林萬超著《火電廠熱系統(tǒng)節(jié)能理論》西安交通大學(xué)出版社 1994年11月第一版 [2] N300-16.7/537/537-3型汽輪機(合缸)熱力特性計算書 1992年: 回答者：網(wǎng)友

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